Ảnh hưởng của một số đặc trưng cơ lý ban đầu của bê tông đầm lăn đến tiến độ thi công đập bê tông ở Việt Nam

 KHOA HỌC KỸ THUẬT THỦY LỢI VÀ MÔI TRƯỜNG - SỐ 41 (6/2013) 54 
ẢNH HƯỞNG CỦA MỘT SỐ ĐẶC TRƯNG CƠ LÝ BAN ĐẦU CỦA BÊ TÔNG ĐẦM LĂN 
ĐẾN TIẾN ĐỘ THI CÔNG ĐẬP BÊ TÔNG Ở VIỆT NAM 
Lê Quốc Toàn1, 
Đinh Xuân Anh2, Đỗ Văn Lượng2 
Tóm tắt: Các chỉ tiêu cơ lý của bê tông đầm lăn (RCC) thay đổi, phát triển theo thời gian và có 
ảnh hưởng lớn đến khả năng làm việc của khối RCC sau đông kết. Để xác định tiến độ thi công 
RCC hợp lý, đáp ứng các yêu cầu kỹ thuật và tăng hiệu quả trong xây dựng công trình cần nghiên 
cứu diễn biến các chỉ tiêu cơ lý ban đầu của bê tông đầm lăn và xác định mức độ ảnh hưởng của 
chúng đến tiến độ thi công đập. 
Từ khóa: Bê tông đầm lăn, Nhiệt độ trong khối bê tông, Ứng suất nhiệt trong khối bê tông 
1. ĐẶT VẤN ĐỀ1 
Cơ sở khoa học và lý thuyết tính toán trong 
công nghệ RCC tuy đã và đang được áp dụng tại 
Việt Nam nhưng chủ yếu dựa theo kinh nghiệm 
và tính toán của nước ngoài, hiện chưa có những 
nghiên cứu chuyên sâu nhằm đánh giá và khẳng 
định mức độ phù hợp trong điều kiện Việt Nam. 
Tiến độ thi công các đập thủy lợi, thủy điện 
đã và đang được thi công bởi công nghệ RCC 
cần được kiểm chứng bằng những thực nghiệm 
và nghiên cứu khoa học để khẳng định mức độ 
hợp lý nhằm phòng tránh những sự cố do các 
đặc tính cơ lý của bê tông đầm lăn gây nên. 
Bài viết nghiên cứu diễn biến nhiệt độ và các 
chỉ tiêu cơ lý ban đầu của RCC làm cơ sở để 
tính toán và lựa chọn tiến độ thi công phù hợp. 
2. DIỄN BIẾN QUÁ TRÌNH 
PHÁT TRIỂN CƯỜNG ĐỘ KÉO, 
CƯỜNG ĐỘ NÉN VÀ BIẾN DẠNG 
CO NGÓT (BDCN) CỦA RCC 
Cường độ kéo, nén và BDCN là 
các chỉ tiêu cơ lý quan trọng của bê 
tông nói chung và RCC nói riêng. 
Đặc biệt diễn biến quá trình phát 
triển cường độ kéo, nén và BDCN 
của RCC có ảnh hưởng rất lớn tới 
tiến độ thi công RCC. Vì vậy việc 
1 NCS Trường Đại học Thủy lợi 
2 Trường Đại học Thủy lợi 
nghiên cứu diễn biến quá trình phát triển cường 
độ của RCC cho ta nắm được quy luật phát triển 
cường độ của RCC, từ đó cũng giúp cho việc 
tính toán, xác định tiến độ thi công hợp lý vừa 
đẩy nhanh được tiến độ thi công vừa đáp ứng 
được yêu cầu về kỹ thuật và chất lượng công 
trình. 
Bài viết đã tiến hành thu thập các số liệu thí 
nghiệm về cường độ kéo, nén và BDCN của 
RCC ở các tuổi từ 1 ngày đến 365 ngày nhằm 
xác định diễn biến cường độ kéo, nén và BDCN 
của RCC; phục vụ cho việc thiết kế, thi công 
RCC của công trình thủy điện Đồng Nai 4 (đã 
thi công); của đập Tân Mỹ (chuẩn bị thi công). 
2.1. Diễn biến quá trình phát triển cường 
độ nén của RCC 
Hình 1: Biểu đồ quan hệ cường độ nén 
(Rn) - thời gian ( t) đập Đồng Nai 4 
KHOA HỌC KỸ THUẬT THỦY LỢI VÀ MÔI TRƯỜNG - SỐ 41 (6/2013) 55 
Hình 2: Biểu đồ quan hệ cường độ nén (Rn) – thời gian t đập Tân Mỹ 
2.2. Diễn biến quá trình phát triển cường độ kéo của RCC 
Hình 3: Biểu đồ quan hệ cường độ kéo (Rk) – thời gian ( t) đập Đồng Nai 4 
Hình 4: Biểu đồ quan hệ cường độ kéo (Rk) – thời gian ( t) đập Tân Mỹ 
 KHOA HỌC KỸ THUẬT THỦY LỢI VÀ MÔI TRƯỜNG - SỐ 41 (6/2013) 56 
2.3. Diễn biến quá trình phát triển BDCN của RCC 
Hình 5: Biểu đồ quan hệ BDCN – thời gian ( t) đập Đồng Nai 4 
Hình 6: Biểu đồ quan hệ BDCN – thời gian ( t) đập Tân Mỹ 
2.4. Kết luận 
Qua việc nghiên cứu thực nghiệm diễn biến 
của quá trình phát triển cường độ kéo, nén và 
biến dạng co ngót của RCC ta có một số kết 
luận sau: 
+ Trong giai đoạn đầu của quá trình đông kết 
và đóng rắn, các chỉ tiêu cơ lý ban đầu của RCC 
như Rn, Rk và BDCN thường phát triển rất 
nhanh. Với ∆T = 1 (ngày), các chỉ tiêu này của 
RCC có thể phát triển (tăng, hoặc giảm) từ 10 – 
100 % tùy từng tuổi ngày và tùy từng cấp phối, 
mức độ thay đổi của các chỉ tiêu cơ lý ban đầu 
của RCC giảm dần và tỷ lệ nghịch với của tuổi 
của RCC. 
+ Đồ thị diễn biến quá trình phát triển cường 
độ kéo, cường độ nén giúp xác định được Rn, Rk 
theo tuổi của RCC, làm cơ sở tính toán tiến độ 
thi công RCC nhằm xác định tiến độ thi công 
hợp lý đáp ứng các yêu cầu về kỹ thuật và chất 
lượng công trình. 
+ Biến dạng co ngót là một trong những 
nguyên nhân chính gây nên hiện tượng nứt nẻ 
trong bê tông nói chung và RCC nói riêng. Đặc 
biệt trong giai đoạn đầu bê tông đông kết BDCN 
biến đổi rất nhanh. Chỉ cách nhau 1 ngày (24h) 
thì BDCN của RCC chênh nhau rất lớn từ 10 – 
100%. Vì vậy trong quá trình thi công cần chú ý 
và hạn chế BDCN của RCC. 
+ Để tính toán, xác định tiến độ thi công 
RCC hợp lý cần thiết phải xác định diễn biến 
quá trình phát triển cường độ kéo, nén và 
BDCN của RCC. Đặc biệt chú ý đến giai đoạn 
đầu của quá trình phát triển đó. 
KHOA HỌC KỸ THUẬT THỦY LỢI VÀ MÔI TRƯỜNG - SỐ 41 (6/2013) 57 
3. DIỄN BIẾN CỦA QUÁ TRÌNH PHÁT 
TRIỂN NHIỆT TRONG RCC 
3.1. Cơ sở tính toán nhiệt và ứng suất nhiệt 
Xác định nhiệt độ ban đầu của hỗn hợp RCC 
để làm cơ sở cho việc lựa chọn quy mô và công 
nghệ, thiết bị làm mát trong quá trình thi công 
RCC. 
Nhiệt độ của hỗn hợp RCC tại khối đổ phụ 
thuộc vào nhiệt độ của các thành phần vật liệu 
trong cấp phối, phụ thuộc vào nhiệt độ trung 
bình không khí của từng thời kỳ và nhiệt độ gia 
tăng do quá trình trộn và vận chuyển. Để đảm 
bảo chất lượng và khả năng quản lý chất lượng 
trong quá trình thi công RCC, chỉ xem xét nhiệt 
độ hỗn hợp RCC tại khối đổ đã được xử lý để 
đảm bảo không vượt quá giá trị đã nêu trong các 
phương án tính toán. 
Trên cơ sở nhiệt độ ban đầu của RCC tại 
khối đổ đã được xác định, phải căn cứ theo tình 
hình tổ chức thi công, tiến độ thi công và môi 
trường thực tế tại công trường để lập biện pháp 
khống chế nhiệt độ từ quá trình sản xuất và vận 
chuyển đến khối đổ; 
Trong các tính toán phải kể đến sự tích tụ và 
toả nhiệt theo thời gian của khối bê tông đập từ 
khi thi công khối đổ đầu tiên đến khối đổ cuối 
cùng và quá trình phát triển nhiệt cho các năm 
tiếp theo. 
Bảng 1: Các phương án thi công(dự kiến) đập thủy điện Đồng Nai 4 
PA Nhiệt độ vữa RCC 
khi đổ (0C) 
Chiều dày lớp 
đổ (cm) 
Số lớp đổ 
liên tục 
Thời gian nghỉ 
giãn cách mùa 
khô (ngày) 
Thời gian nghỉ 
giãn cách mùa 
mưa (ngày) 
1 21 30 3 2 4 
2 23 30 3 2 4 
3 25 30 3 2 4 
4 23 30 5 5 5 
Bảng 2: Kết quả tính toán trường nhiệt độ các phương án 
Phương án tính toán Thời gian tính toán (Ngày) Nhiệt độ lớn nhất (oC) 
1 140 37,82 
2 140 40,92 
3 140 48,09 
4 140 48,03 
Hình 7: Trường nhiệt trong đập sau 140 ngày PA2 tại cao trình 370,59m 
 KHOA HỌC KỸ THUẬT THỦY LỢI VÀ MÔI TRƯỜNG - SỐ 41 (6/2013) 58 
BIỂU ĐỒ THỰC ĐO NHIỆT ĐỒ THEO THỜI GIAN
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
41
9/
17
/2
00
9
9/
20
/2
00
9
9/
23
/2
00
9
9/
26
/2
00
9
9/
29
/2
00
9
10
/1
/2
00
9
10
/4
/2
00
9
10
/7
/2
00
9
10
/1
0/
20
09
10
/1
3/
20
09
10
/1
6/
20
09
10
/1
9/
20
09
10
/2
2/
20
09
10
/2
5/
20
09
10
/2
7/
20
09
10
/3
1/
20
09
11
/2
/2
00
9
11
/5
/2
00
9
11
/8
/2
00
9
11
/1
1/
20
09
11
/1
4/
20
09
11
/1
6/
20
09
11
/1
9/
20
09
11
/2
2/
20
09
11
/2
5/
20
09
11
/2
7/
20
09
11
/2
9/
20
09
12
/1
/2
00
9
12
/4
/2
00
9
12
/7
/2
00
9
12
/1
0/
20
09
12
/1
3/
20
09
12
/1
6/
20
09
12
/1
9/
20
09
12
/2
3/
20
09
12
/2
7/
20
09
12
/3
0/
20
09
1/
3/
20
10
1/
6/
20
10
1/
9/
20
10
1/
12
/2
01
0
1/
15
/2
01
0
1/
17
/2
01
0
1/
19
/2
01
0
1/
21
/2
01
0
1/
23
/2
01
0
1/
25
/2
01
0
1/
27
/2
01
0
1/
30
/2
01
0
2/
1/
20
10
2/
4/
20
10
2/
6/
20
10
2/
8/
20
10
2/
12
/2
01
0
2/
14
/2
01
0
2/
16
/2
01
0
2/
18
/2
01
0
2/
20
/2
01
0
2/
22
/2
01
0
2/
24
/2
01
0
2/
26
/2
01
0
2/
28
/2
01
0
Ngày
N
h
iệ
t đ
ộ 
(0
C
)
D42039
D42040
D42041
D42042
Hình 8: Biểu đồ nhiệt độ theo thời gian theo số đo thực tế tại công trình đập Đồng Nai 4, 
 Phương án 2 tại cao trình 370,59m 
3.2. Phân tích kết quả 
Từ kết quả tính toán diễn biến nhiệt theo các 
điều kiện và tiến độ thi công của công trình thủy 
điện Đồng Nai 4 ta thấy: 
-Trường nhiệt độ trong đập RCC phân làm 2 
vùng rõ rệt: Vùng lõi đập diễn biến nhiệt độ cao 
và tốc độ giảm nhiệt chậm, vùng biên đập diễn 
biến nhiệt độ thấp và nhanh chóng cân bằng với 
nhiệt độ bên ngoài. 
-Nhiệt độ ban đầu của vữa RCC khi đổ có 
ảnh hưởng rất lớn tới diễn biến nhiệt độ Tmax 
của bê tông. Khi nhiệt độ của vữa RCC tăng từ 
210C lên 230C thì nhiệt độ Tmax tăng từ 37,820C 
lên 40,920C; khi nhiệt độ của vữa tăng từ 230C 
lên 250C thì nhiệt độ Tmax tăng từ 40,920C lên 
48,090C. Để giảm nhiệt độ ban đầu của hỗn hợp 
RCC xuống 21oC cần phải thực hiện các biện 
pháp như thay thế một phần nước trộn bằng 
nước đá, làm lạnh các cốt liệu trước khi đổ. Chi 
phí cho quá trình giảm nhiệt độ ban đầu của hỗn 
hợp RCC bằng các biện pháp nêu trên là rất tốn 
kém (theo tài liệu [3] để giảm thấp nhiệt độ của 
vữa RCC xuống 4oC cần phải giảm nhiệt độ của 
nước trộn từ 25oC xuống 10oC; để giảm thấp 
nhiệt độ của vữa RCC xuống 3oC cần phải giảm 
nhiệt độ cát và đá xuống 5oC) trong khi thời 
gian thi công không giảm. Như vậy sẽ làm tăng 
chi phí, giảm hiệu quả đầu tư của công trình. 
-Với cùng nhiệt độ ban đầu của vữa RCC. 
Thực hiện đẩy nhanh tiến độ thi công (phương 
án 4) thi công 5 lớp liên tục nghỉ giãn cách 5 
ngày sau khi đổ sẽ rút ngắn được ít nhất 10% 
thời gian thi công RCC so với phương án 2. 
Nhưng nhiệt độ Tmax cũng tăng lên từ 40,920C 
lên 49,390C. 
- Trong quy phạm về thi công bê tông thuỷ 
công khối lớn: chênh lệch nhiệt độ khống chế 
khi đổ bê tông yêu cầu nên nhỏ hơn 250C [1], 
[2]. 
- Theo kinh nghiệm kiểm soát nhiệt độ các 
đập bê tông đầm lăn ở Trung Quốc theo Quy 
phạm thiết kế đập bê tông trọng lực “SD5108-
1999”, Phương án 3 có Tmax = 48,090C và 
phương án 4 có Tmax = 48,030C, nhiệt độ này 
vượt quá mức cho phép 
Căn cứ những ưu điểm và nhược điểm đã 
phân tích qua các phần nhận xét kết quả tính 
toán từng phương án ta thấy phương án 2 có 
nhiều ưu điểm bởi kết quả tính toán cho thấy khi 
khống chế nhiệt độ vữa RCC ở 23oC và thực 
hiện đổ liên tục 3 lớp, mỗi lớp có chiều dày 
0,3m thì nhiệt độ và ứng suất nhiệt phát sinh 
trong khối RCC vẫn nằm trong mức cho phép. 
Các biện pháp để khống chế nhiệt độ vữa RCC 
bằng 23oC trước khi đổ có thể thực hiện được 
với chi phí không lớn, đảm bảo tính hiệu quả 
của công trình. Mặt khác tiến độ của phương án 
2 phù hợp với điều kiện thực tế tại công trường 
và năng lực của các nhà thầu tham gia thi công 
xây dựng công trình. 
KHOA HỌC KỸ THUẬT THỦY LỢI VÀ MÔI TRƯỜNG - SỐ 41 (6/2013) 59 
3.3. Kết luận 
RCC là loại vật liệu có nhiều tính năng nổi 
bật phù hợp với các công trình xây dựng bằng 
bê tông có khối tích lớn như các công trình 
Thủy điện và Thủy lợi Tuy nhiên vì có khối 
tích lớn lại được thi công với tốc độ nhanh nên 
diễn biến nhiệt và ứng suất nhiệt trong khối 
RCC là hết sức phức tạp. Nhiệt độ khối bê tông 
thay đổi dẫn đến sự biến đổi hình dạng của khối, 
nếu sự biến đổi hình dạng bị kiềm chế sẽ phát 
sinh ứng suất nhiệt, nếu ứng suất nhiệt là ứng 
suất kéo thì thường gây nứt nẻ trong khối bê 
tông do tính chịu kéo yếu kém của bê tông. Có 
hai dạng nứt của khối bê tông đó là nứt bề mặt 
và nứt xuyên. Bất kể vết nứt tồn tại dưới dạng 
nào cùng đều ảnh hưởng đến quá trình làm việc 
và làm giảm tuổi thọ của công trình. 
Với việc áp dụng phần mềm ứng dụng Z-soil 
tiến hành tính toán nhiệt và ứng suất nhiệt tại 
đập bê tông đầm lăn Đồng Nai 4 theo 4 phương 
án với các điều kiện khác nhau ta nhận thấy diễn 
biến nhiệt độ của RCC phụ thuộc vào các yếu 
tố: thành phần cấp phối RCC; nhiệt độ ban đầu 
của RCC và đặc biệt là quy trình, tiến độ thi 
công RCC. 
Việc nghiên cứu diễn biến nhiệt và ứng suất 
nhiệt trong RCC theo các quy trình và tiến độ 
thi công khác nhau sẽ giúp cho việc tính toán, 
thiết kế tiến độ thi công phù hợp với đặc điểm 
của từng công trình. 
4. ẢNH HƯỚNG CÁC ĐẶC TRƯNG CƠ 
LÝ ĐẾN TIẾN ĐỘ THI CÔNG ĐẬP RCC 
4.1. Diễn biến trường ứng suất nhiệt RCC 
Bảng 3. Kết quả tính toán ứng suất nhiệt trong đập Đồng Nai 4 theo Phương án 1 
Ứng suất chính nguy hiểm 
Vị trí 
Thời 
Gian 
(ngày) Ứng suất 
kéo 
(Mpa) 
Tuổi bê 
tông 
(ngày) 
Cường 
độ chịu 
kéo của 
bê tông 
(Mpa) 
Hệ 
số 
chống 
nứt 
(Rk/k) 
Hệ số 
chống nứt 
Hành lang gần đáy đập 140 0.440 25 0.827 1.88 
Hành lang gần đáy đập 180 0.608 60 1.045 1.72 
Hành lang gần đáy đập 190 0.611 70 1.073 1.76 
1.72 
Bảng 4: Kết quả tính toán ứng suất nhiệt trong đập Đồng Nai 4 theo Phương án 2 
Ứng suất chính nguy hiểm 
Vị trí 
Thời 
gian 
(ngày) Ứng suất kéo (Mpa) 
Tuổi bê 
tông 
(ngày) 
Cường 
độ chịu 
kéo của 
bê tông 
(Mpa) 
Hệ 
số 
chống 
nứt 
(Rk/k) 
Hệ số 
chống 
nứt nhỏ 
nhất 
Hành lang gần đáy đập 80 0,25 50 0,999 4,00 
Hành lang gần đáy đập 200 0,52 180 1,317 2,53 
Đáy đập hạ lưu 320 0,85 305 1,448 1,70 
Đáy đập hạ lưu 0,80 590 1,611 2,01 
Hành lang gần đỉnh đập 
600 
0,54 200 1,343 2,49 
Gần đỉnh đập 800 0,80 300 1,444 1,8 
1,70 
 KHOA HỌC KỸ THUẬT THỦY LỢI VÀ MÔI TRƯỜNG - SỐ 41 (6/2013) 60 
Bảng 5. Kết quả tính toán ứng suất nhiệt trong đập Đồng Nai 4 theo Phương án 3 
Ứng suất chính nguy hiểm 
Vị trí 
Thời 
gian 
(ngày) 
Ứng suất kéo 
(Mpa) 
Tuổi bê 
tông 
(ngày) 
Cường 
độ chịu 
kéo của 
bê tông 
(Mpa) 
Hệ 
số 
chống 
nứt 
(Rk/k) 
Hệ số 
chống 
nứt 
Hành lang gần đáy đập 125 0.56 60 1.045 1.87 
Hành lang gần đáy đập 140 0.568 85 1.081 1.90 
Hành lang gần giữa đập 320 0.721 120 1.176 1.63 
1.63 
Bảng 6. Kết quả tính toán ứng suất nhiệt trong đập Đồng Nai 4 theo Phương án 4 
Ứng suất chính nguy 
hiểm 
Vị trí 
Thời 
gian 
(ngày) 
Ứng suất kéo 
(Mpa) 
Tuổi bê 
tông 
(ngày) 
Cường 
độ chịu 
kéo của 
bê tông 
(Mpa) 
Hệ 
số 
chống 
nứt 
(Rk/k) 
Hệ số 
chống 
nứt 
Hành lang gần đáy đập 80 0.444 10 0.574 1.30 
Hành lang gần đáy đập 140 0.568 70 1.073 1.89 
Hành lang gần đáy đập 200 0.645 130 1.186 1.84 
1.30 
Hình 9: Ứng suất chính lớn nhất σ1 trong đập sau 160 ngày 
Hình 10: Ứng suất chính lớn nhất σ1 trong đập sau 800 ngày 
KHOA HỌC KỸ THUẬT THỦY LỢI VÀ MÔI TRƯỜNG - SỐ 41 (6/2013) 61 
Qua kết quả tính toán diễn biến trường ứng 
suất nhiệt ta thấy hầu hết trên mặt cắt đập đều 
xuất hiện ứng suất kéo, một số vùng suất hiện 
ứng suất nén nhưng rất nhỏ mà khả năng chịu 
nén của RCC lại lớn hơn rất nhiều so với khả 
năng chịu kéo. Vì vậy ta chỉ quan tâm xác định 
những vùng xuất hiện ứng suất kéo lớn có nhiều 
khả năng gây nứt. 
Căn cứ vào kết quả tính toán diễn biến 
trường ứng suất nhiệt công trình thủy điện Đồng 
Nai 4 theo 4 phương án thi công ở trên và diễn 
biến quá trình phát triển cường độ kéo của RCC, 
ta xác định được hệ số an toàn chống nứt K ứng 
với từng thời điểm và từng phương án thi công 
khác nhau. Kết quả như sau: 
+ Phương án 1: Kmin = 1,72 > [K] = 1,33; 
Phương án 2: Kmin = 1,70 > [K]; Phương án 3: 
Kmin = 1,63 > [K]. Đập an toàn trên các mặt cắt 
đập trong suốt thời gian tính toán không có khả 
năng xuất hiện vết nứt; 
+ Phương án 4: với điều kiện thi công nhiệt 
độ vữa RCC khi đổ khống chế bằng 230C, lớp 
đổ có chiều dày 0,3m, đổ 5 lớp liên tục, nghỉ 
giãn cách 5 ngày, Kmin = 1,30 < [K] =1,33. 
Đập không đảm bảo điều kiện an toàn chống 
nứt. 
Căn cứ vào các kết quả tính toán ở trên, đối 
chiếu các quy phạm của Việt Nam và Trung 
Quốc nên chọn phương án thi công công trình 
thủy điện Đồng Nai 4 theo phương án 2. 
Phương án này đảm bảo được các yêu cầu về kỹ 
thuật và hợp lý về kinh tế. 
4.2. Diễn biến trường ứng suất RCC do chất 
tải 
Sử dụng phần mềm Sap2000 phân tích diễn 
biến trường ứng suất do tải trọng trong quá trình 
thi công cho công trình Đồng Nai 4 và công 
trình Đập Tân Mỹ. 
Qua kết quả tính toán trường ứng suất do chất 
tải thi công cho công trình thủy điện Đồng Nai 4 
và công trình đập Tân Mỹ ta thấy hầu hết trên toàn 
bộ mặt cắt đập chỉ xuất hiện ứng suất nén. Ứng 
suất nén lớn nhất xuất hiện ở các vùng đáy đập và 
mép biên thượng lưu gần đáy đập. Giá trị ứng suất 
nén từ khoảng 0,12Mpa đến 2,1Mpa giá trị này rất 
nhỏ so với khả năng chịu nén của RCC. Vì vậy 
với trường hợp tải trọng thi công theo tiến độ thi 
công tính toán ở trên diễn biến ứng suất không 
gây nguy hiểm cho đập. 
5. KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ 
5.1. Kết luận 
Công nghệ RCC có nhiều ưu điểm so với bê 
tông truyền thống. Điều này đã được kiểm 
chứng qua hàng loạt các công trình đã và đang 
được xây dựng trên thế giới và ở Việt Nam. Tuy 
nhiên hạn chế thường gặp là sự nứt nẻ do nhiệt, 
ảnh hưởng lớn đến quá trình làm việc và tuổi 
thọ của công trình. 
Các chỉ tiêu cơ lý của RCC đều thay đổi và 
phát triển theo thời gian. Vì vậy cần thiết phải 
nghiên cứu diễn biến các chỉ tiêu cơ lý ban đầu 
của bê tông đầm lăn và các ảnh hưởng của 
chúng đến tiến độ thi công nhằm xác định được 
biện pháp và tiến độ thi công hợp lý, đảm bảo 
được các yêu cầu kỹ thuật và giảm chi phí tối đa 
xây dựng công trình. 
Qua nghiên cứu, bài viết đã đạt được các kết 
quả như sau: 
+ Xác định diễn biến các chỉ tiêu cơ lý: 
cường độ kéo, nén; co ngót của RCC công trình 
thủy điện Đồng Nai 4 và đập Tân Mỹ, làm cơ sở 
để tính toán sức chịu tải của RCC theo tiến độ 
thi công. 
+ Xác định diễn biến nhiệt độ của một vài 
phương án tiến độ thi công khác nhau, xác định 
các thông số ảnh hưởng đến yếu tố nhiệt và diễn 
biến nhiệt làm cơ sở để xác định được quy trình 
và tiến độ thi công hợp lý. 
+ Cung cấp dữ liệu, kết quả giúp cho Nghiên 
cứu sinh hoàn thành thành luận án Tiến sĩ theo 
chương trình đào tạo của Trường đại học Thủy 
lợi. 
5.2. Kiến nghị 
Để xác định diễn biến nhiệt và ứng suất 
nhiệt trong các công trình bê tông khối lớn nói 
chung và công trình bê tông đầm lăn nói riêng 
là vấn đề hết sức phức tạp và cần đầu tư 
nghiên cứu sâu hơn. Nội dung bài viết góp 
phần làm rõ mối tương quan, ảnh hưởng giữa 
diễn biến nhiệt, ứng suất nhiệt và tiến độ thi 
công công trình. Nghiên cứu diễn biến nhiệt 
và ứng suất nhiệt trong RCC và những ảnh 
hưởng của nó nhằm xác định tiến độ thi công 
phù hợp, đẩy nhanh được tiến độ thi công, tận 
dụng những ưu điểm của công nghệ áp dụng 
vào các công trình Thủy điện và Thủy lợi 
góp phần mang lại hiệu quả cao về mặt kinh tế 
và xã hội cho đất nước. 
 KHOA HỌC KỸ THUẬT THỦY LỢI VÀ MÔI TRƯỜNG - SỐ 41 (6/2013) 62 
TÀI LIỆU THAM KHẢO 
*. Tiếng Việt 
1.Bộ NN & PTNT (2002), 14TCN 59. Công trình Thuỷ lợi, kết cấu bê tông và BTCT -Yêu cầu kỹ 
thuật. 
2.Bộ Xây dựng TCXDVN305 – 2005 “ Bê tông khối lớn, thi công và nghiệm thu 
3.Đỗ Văn Lượng (2008) “ Nghiên cứu sự phát triển nhiệt độ và ứng suất nhiệt để ứng dụng vào 
công nghệ thi công đập bê tông trọng lực ở Việt Nam” 
4.Giáo trình VLXD (1/2008) Trường ĐHTL 
5.Học viện Hoa Đông Trung Quốc (1987), Sổ tay thiết kế Thuỷ công, Bản dịch của Bộ NN & 
PTNT. 
6.Tiêu chuẩn châu Âu ENV 206: 1992 - Giới hạn nhiệt độ môi trường. 
*. Tiếng Anh 
7.ACI 207. 1R – 87, Mass Cocrete 
8.ACI 116 – R – 90, Cement and concrete Terminology. 
9.ACI 211.1, Standard practice for selecting proportion for normal, heavyweight and mass 
concrete. 
10.ASTM C618 – 92A, Standard test method for temperrature of freshly mixed portland 
cement mortar. 
11.A.M Neville A.M (1997), Properties of concrete, Longman, London. 
12.BS 3892. 
13.NF. P18 – 103. 
14.Steven H (1996) Design and control of concrete mixtures part II, London. 
Abstract 
INFLUENCE OF SEVERAL PRELIMINARY CHARACTERISTICS OF ROLLER 
COMPACTED CONCRETE (RCC) FOR CONSTRUCTION PROGRESS OF CONCRETE 
GRAVITY DAM IN VIETNAM 
The physical and mechanical properties of RCC dam changes and develops over time and it has 
strong affect to working ability of the RCC block after hardening. To determine a reasonable 
construction schedule of RCC dam and to meet the technical requirements and increase efficiency 
in the construction process, it is necessary to study the process of preliminary physical and 
mechanical properties of RCC and determine the influence to construction progress. 
Keywords: Roller Compacted Concrete, Temperature in conerete block, Thermal stresses in 
conerete 
Người phản biện: TS. Nguyễn Quang Phú BBT nhận bài: 3/5/2013 
Phản biện xong: 11/6/2013