Nghiên cứu ảnh hưởng của silica fume kết nén có độ mịn khác nhau và tro trấu đến tính chất của bê tông chất lượng cao

Tạp chí Khoa học Công nghệ Xây dựng NUCE 2019. 13 (2V): 13–20
NGHIÊN CỨU ẢNH HƯỞNG CỦA SILICA FUME KẾT NÉN CÓ ĐỘ
MỊN KHÁC NHAU VÀ TRO TRẤU ĐẾN TÍNH CHẤT CỦA BÊ TÔNG
CHẤT LƯỢNG CAO
Văn Viết Thiên Âna,∗, Bùi Danh Đạia
aKhoa Vật liệu xây dựng, Trường Đại học Xây dựng,
55 đường Giải Phóng, quận Hai Bà Trưng, Hà Nội, Việt Nam
Nhận ngày 17/05/2019, Sửa xong 29/05/2019, Chấp nhận đăng 30/05/2019
Tóm tắt
Nghiên cứu này đánh giá ảnh hưởng của silica fume kết nén có kích thước hạt ban đầu khác nhau đến các tính
chất của bê tông chất lượng cao như lượng dùng phụ gia siêu dẻo, sự phát triển cường độ nén và độ thấm ion
clo. Các tính chất của bê tông sử dụng tro trấu cũng được so sánh với các mẫu có chứa silica fume để đánh
giá khả năng thay thế silica fume bằng tro trấu trong bê tông chất lượng cao. Kết quả nghiên cứu cho thấy khi
nghiền mịn thêm silica fume kết nén nhằm tăng khả năng phân tán trong bê tông sẽ làm tăng tính công tác,
cải thiện cường độ nén và khả năng chống thấm ion clo của bê tông. Khi tro trấu và silica fume kết nén được
nghiền đến độ mịn tương đương nhau thì cho hỗn hợp bê tông có tính công tác và cường độ nén cũng tương
đương nhau. Sử dụng phụ gia khoáng silica fume hoặc tro trấu nghiền mịn đã cải thiện rõ rệt các tính chất của
hỗn hợp bê tông so với mẫu đối chứng.
Từ khoá: bê tông chất lượng cao; silica fume kết nén; tro trấu; độ nghiền mịn.
EFFECT OF DENSIFIED SILICA FUME WITH DIFFERENT FINENESS AND RICE HUSK ASK ON
PROPERTIES OF HIGH PERFORMANCE CONCRETE
Abstract
In this study, superplasticizer dosage, compressive strength and chloride permeability of high performance con-
crete (HPC) containing different ground densified silica fume (SF) were tested to evaluate the effect of fineness
of densified silica fume on the properties of concrete. The properties of concrete containing rice husk ash
(RHA) were also compared to those of concrete containing SF to evaluate the possibility of replacement of SF
by RHA. The results showed that increasing the fineness of SF by grinding enhanced workability, strength and
chloride permeability resistance of concrete. Concrete containing RHA possesses comparable workability and
strength compared to concrete containing well-ground densified silica fume. Using SF or RHA with suitable
fineness can improve the properties of high performance concrete.
Keywords: high performance concrete; densified silica fume; rice husk ash; fineness.
https://doi.org/10.31814/stce.nuce2019-13(2V)-02 c© 2019 Trường Đại học Xây dựng (NUCE)
1. Đặt vấn đề
Bê tông chất lượng cao là loại bê tông có tính công tác tốt sau khi nhào trộn, có cường độ và độ
bền cao sau khi rắn chắc [1]. Loại bê tông này được chế tạo với tỷ lệ nước/xi măng (N/X) thấp hơn
nhiều so với bê tông thông dụng, và do đó khi rắn chắc nó có cấu trúc đặc chắc hơn. Trong thành phần
∗Tác giả chính. Địa chỉ e-mail: anvvt@nuce.edu.vn (Ân, V. V. T.)
13
Ân, V. V. T., Đại, B. D. / Tạp chí Khoa học Công nghệ Xây dựng
của bê tông chất lượng cao, ngoài các nguyên vật liệu vẫn dùng để chế tạo bê tông thông dụng như xi
măng poóc lăng, cát, đá dăm và nước, còn có thể có thêm hai thành phần khác là phụ gia siêu dẻo và
phụ gia khoáng hoạt tính [1, 2]. Bê tông chất lượng cao thường được sử dụng trong xây dựng nhà cao
tầng, cầu, đường hầm, và các công trình ven biển và ngoài biển. . .
Phụ gia khoáng hoạt tính cao thường được sử dụng trong bê tông chất lượng cao là silica fume
(muội ôxit silic) [1, 3]. Sản phẩm silica fume có thể được sản xuất dưới dạng không kết nén, kết nén
và hồ lỏng (Hình 1). Các sản phẩm dạng kết nén hoặc hồ lỏng có khối lượng thể tích lớn, không phát
sinh bụi giúp quá trình vận chuyển thuận lợi hơn. Trong thực tế, vật liệu silica fume bán trên thị trường
thường được cung cấp ở dạng kết nén. Dạng silica fume kết nén sẽ khó phân tán đồng đều trong quá
trình trộn bê tông từ đó có thể ảnh hưởng đến tính chất của bê tông [4–6]. Ở Việt Nam, silica fume
là sản phẩm nhập ngoại với giá thành 0,5-0,8 USD/kg. Trong 1 m3 bê tông, lượng silica fume thường
sử dụng khoảng 40-50 kg, do đó giá thành của bê tông tăng lên khoảng 32-40 USD/m3. Do giá thành
cao (gấp đôi so với bê tông thường) nên ở Việt Nam bê tông có chứa silica fume chỉ được sử dụng rất
hạn chế trong một số công trình đặc biệt.
Ân, V. V. T. và cs/ Tạp chí Khoa học Công nghệ Xây dựng 
2 
Fineness. 
1. Đặt vấn đề 
 Bê tông chất lượng cao là loại bê tông có tính công tác tốt sau khi nhào trộn, có 
cường độ và độ bền cao sau khi rắn chắc[1]. Loại bê tông này được chế tạo với tỷ lệ 
nước/xi măng (N/X) thấp hơn nhiều so với bê tông thông dụng, và do đó khi rắn 
chắc nó có cấu trúc đặc chắc hơn. Trong thành phần của bê tông chất lượng cao, 
ngoài các nguyên vật liệu vẫn dùng để chế tạo bê tông thông dụng như xi măng 
poóc lăng, cát, đá dăm và nước, còn có thể có thêm hai thành phần khác là phụ gia 
siêu dẻo và phụ gia khoáng hoạt tính [1, 2]. Bê tông chất lượng cao thường được sử 
dụng trong xây dựng nhà cao tầng, cầu, đường hầm, và các công trình ven biển và 
ngoài biển. 
 Phụ gia khoáng hoạt tính cao thường được sử dụng trong bê tông chất lượng 
cao là silica fume (muội ôxit silic)[1, 3]. Sản phẩm silica fume có thể được sản xuất 
dưới dạng không kết nén, kết nén và hồ lỏng (Hình 1). Các sản phẩm dạng kết nén 
hoặc hồ lỏng có khối lượng thể tích lớn, không phát sinh bụi giúp quá trình vận 
chuyển thuận lợi hơn. Trong thực tế, vật liệu silica fume bán trên thị trường 
thường được cung cấp ở dạng kết nén. Dạng silica fume kết nén sẽ khó phân tán 
đồng đều trong quá trình trộn bê tông từ đó có thể ảnh hưởng đến tính chất của 
bê tông[4-6]. Ở Việt Nam, sili a f me là sản phẩm nhập ngoại với iá thành 0,5-0,8 
USD/kg. Trong 1 m3 bê tông, lượng silica fume thường sử dụng khoảng 40-50 kg, 
do đó giá thành của bê tông tăng lên khoảng 32-40 USD/m3. Do giá thành cao (gấp 
đôi so với bê tông thường) nên ở Việt Nam bê tông có chứa silica fume chỉ được sử 
dụng rất hạn chế trong một số công trình đặc biệt. 
 Theo các công trình nghiên cứu trước đây [7-13]cho thấycó thể sử dụng trấu, 
một thải phẩm trong sản xuất nông nghiệp, để chế tạo phụ gia khoáng hoạt tính cao. 
Việc sử dụng nguồn phế thải dồi dào này để sản xuất phụ gia khoáng hoạt tính cao 
thay thế silica fume trong bê tông chất lượng cao là rất thiết thực và có ý nghĩa thực 
tiễn. Mặt khác, nếu sản xuất tro trấu với quy mô công nghiệp trong lò có thiết kế 
hiện đại thì có thể tậ dụng nhiệt toả ra khi đốt trấu để tạo r năng lượng điện, óp 
phần bả vệ môi trường. 
(a) Dạng không kết nén
Ân, V. V. T. và cs/ Tạp chí Khoa học Công nghệ Xây dựng 
2 
Fineness. 
1. Đặt vấn đề 
 Bê tông chất lượng cao là loại bê tông có tính công tác tốt sau khi nhào trộn, có 
cường độ và độ bền cao sau khi rắn chắc[1]. Loại bê tông này đượ chế tạo với tỷ lệ 
nước/xi măng (N/X) thấp hơn nhiều so với bê tông thông dụng, và do đó khi rắn 
chắc nó có cấu trúc đặc chắc hơn. Trong thành phần của bê tông chất lượng cao, 
ngoài các nguyên vật liệu vẫn dùng để chế tạo bê tông thông dụng như xi măng 
poóc lăng, cát, đá dăm và nước, còn có thể có thêm hai thành phần khác là phụ gia 
siêu dẻo và phụ gia khoáng hoạt tính [1, 2]. Bê tông chất lượng cao thường được sử 
dụng trong xây dựng nhà cao tầng, cầu, đường hầm, và cá công trình ven biển và 
ngoài biển. 
 Phụ gia khoáng hoạ tính cao thường được sử dụng trong bê tông chất lượng 
cao là s lica fume (muội ôxit silic)[1, 3]. Sản phẩm silica fume có thể được sản xuất 
dưới dạng không kết nén, kết nén và hồ lỏng (Hình 1). Các sản phẩm dạng kết nén 
hoặc hồ lỏng có khối lượng thể tích lớn, không phát sinh bụi giúp quá trình vận 
chuyển thuận lợi hơn. Trong thực tế, vật liệu silica fume bán trên thị trường 
thường đượ cung cấp ở dạng kết nén. Dạng silica fume kết nén sẽ khó phân tán 
đồng đều trong quá trình trộn bê tông từ đó có thể ản hưởng đến tính chất của 
bê tông[4-6]. Ở Việt Nam, silica fume là sản phẩm nhập ngoại với giá thành 0,5-0,8 
USD/kg. Trong 1 m3 bê tông, lượng silica fume thường sử dụng khoảng 40-50 kg, 
do đó giá thành của bê tông tăng lên khoảng 32-40 USD/m3. Do giá thành cao (gấp 
đôi so với bê tông thường) nên ở Việt Nam bê tông có chứa silica fume chỉ được sử 
dụng rất hạn chế trong một số công trình đặc biệt. 
 Theo cá công trình nghiên cứu trước đây [7-13]cho thấycó thể sử dụng trấu, 
mộ thải phẩm trong sản xuất nông nghiệp, để chế tạo phụ gia khoáng hoạt tính cao. 
Việc sử dụng nguồn phế thải dồi dào này để sản xuất phụ gia khoáng hoạt tính cao 
thay thế s lica fume trong bê tông chất lượng cao là rất thiết thực và có ý nghĩa thực 
tiễn. Mặt khác, nếu sản xuấ tro trấu với quy mô công nghiệp trong lò có thiết kế 
hiện đại thì có thể tận dụ hiệ toả r khi đốt trấu để tạo ra năng lượng điệ , góp 
phần bảo vệ môi trường. 
(b) Dạng kết nén
Ân, V. V. T. và cs/ Tạp chí Khoa học Công nghệ Xây dựng 
2 
Fineness. 
1. Đặt vấn đề 
 Bê tông chất lượng cao là loại bê tông có tính công tác ốt sau k i nhào trộn, có 
cường độ và độ bền cao sau khi rắn hắc[1]. Loại bê tô g này đượ chế tạo với tỷ lệ 
nước/xi măng (N/X) thấp hơ nhiều so với bê tông thông dụng, và do đó khi rắn 
hắc n ó cấu trúc đặ hắc hơn. Trong t àn phần của bê tông chất lượng cao, 
ngoài các nguyên vật liệu vẫn dùng để chế tạo bê tông thông dụ g như xi măng 
poóc lăng, cát, đá dăm và nước, còn có thể có thêm hai t àn phần khác là phụ gia 
siêu dẻo và phụ gia khoáng hoạt tính [1, 2]. Bê tông chất lượng cao thường được sử 
dụng trong xây dự g nhà cao tầng, cầu, đường hầm, và cá công trình ven biển và 
ngoài biển. 
 Phụ gia khoáng hoạt tính cao thường được sử dụng trong bê tông chất lượng 
cao là silica fume (muội ôxit silic)[1, 3]. Sản phẩm silica fume có thể được sản xuất 
dưới dạng không kết nén, kết nén và hồ lỏng (Hình 1). Các sản phẩm dạng kết nén 
hoặc hồ lỏng có khối lượng thể tích lớn, không phát sinh bụi giúp quá trình vận 
chuyển thuận lợi hơn. Trong thực tế, vật liệu silica fume bán trên thị trường 
thường đượ cung cấp ở dạng kết nén. Dạng silica fume kết nén sẽ khó phâ tán 
đồng đều trong quá trình trộn bê tông từ đ có thể ản hưởng đế tín chất của 
 tông[4-6]. Ở Việt Nam, silica fume là sả phẩm n ập ngoại với giá t ành ,5-0,8 
USD/kg. Trong 1 3 bê tông, lượng silica fume thường sử dụng khoảng 4 -50 kg, 
do đó giá t ành của bê tông tăng lên khoảng 32-40 USD/m3. Do giá t ành cao (gấp 
đôi so với bê tông thường) nên ở Việt Nam bê tông có chứa silica fume chỉ được sử 
dụng rất hạn chế trong một số công trình đặc biệt. 
 Theo cá công trì h nghiên cứu trước đây [7-13]cho thấycó thể sử dụng trấu, 
một thải phẩm trong sản xuất nô nghiệp, để chế tạo phụ gia khoáng hoạt tính cao. 
Việc sử dụ nguồn phế thải dồi dào này để sản xuất phụ gia khoáng hoạt tính cao 
thay thế silica fume trong bê tông chất lượng cao là rất thiết thực và có ý nghĩa thực 
tiễn. Mặt khác, nếu sản xuấ t o trấu với quy m cô nghiệp trong lò có hi t kế 
hiện đại thì có thể tận dụ g hiệt toả ra khi đốt trấu để tạo ra năng lượng điện, góp 
p ần bảo vệ môi trườ g. 
(c) Dạng hồ lỏng
Hình 1. Sản phẩm silica fume
Theo các công trình nghiên cứu trước đây [7–13] cho thấy có thể sử dụng trấu, một thải phẩm
trong sản xuất nông nghiệp, để chế tạo phụ gia khoáng hoạt tính cao. Việc sử dụng nguồn phế thải dồi
dào này để sản xuất phụ gia khoáng hoạt tính cao thay thế silica fume trong bê tông chất lượng cao là
rất thiết thực và có ý nghĩa thực tiễn. Mặt khác, nếu sản xuất tro trấu với quy mô công nghiệp trong
lò có thiết kế hiện đại thì có thể tận dụng nhiệt toả ra khi đốt trấu để tạo ra năng lượng điện, góp phần
bảo vệ môi trường.
Nghiên cứu này đánh giá ảnh hưởng của độ mịn ban đầu của silica fume kết nén đến các đặc tính
của bê tông chất lượng cao. Các kết quả của bê tông sử dụng silica fume kết nén có độ nghiền mịn
khác nhau được so sánh với các mẫu có chứa tro trấu nghiền mịn nhằm đánh giá khả năng sử dụng tro
trấu làm phụ gia khoáng hoạt tính thay thế silica fume trong chế tạo bê tông chất lượng cao.
2. Nguyên vật liệu và phương pháp nghiên cứu
2.1. Nguyên vật liệu
Xi măng PC40 Bút Sơn, silica fume và tro trấu nghiền mịn là các vật liệu chất kết dính được sử
dụng trong nghiên cứu. Tro trấu được đốt trong lò giỏ lưới thép sau đó được nghiền trong máy nghiền
bi rung để chế tạo mẫu tro trấu - được ký hiệu TTU có độ mịn là 5,1 µm. Silica fume là dạng sản
14
Ân, V. V. T., Đại, B. D. / Tạp chí Khoa học Công nghệ Xây dựng
phẩm kết nén cũng được nghiền trong máy nghiền bi rung để tạo thành 03 mẫu silica fume - được
ký hiệu SFN, SFK và SFU có độ mịn tương ứng là 61 µm, 47,93 µm và 5,25 µm nhằm đánh giá ảnh
hưởng của độ mịn của silica fume kết nén đến tính chất của bê tông. Tro trấu có khối lượng riêng
2,1 g/cm3, trong khi các mẫu silica fume có khối lượng riêng 2,3 g/cm3. Cát vàng Sông Lô và đá
dăm Kiện Khê được sử dụng làm cốt liệu cho bê tông. Các đặc tính hóa lý của vật liệu sử dụng được
trình bày ở Bảng 1 đến Bảng 3.
Bảng 1. Thành phần hóa của vật liệu chất kết dính, [%]
SiO2 Fe2O3 Al2O3 CaO Na2O K2O MgO MKN
Xi măng 20,65 3,43 5,42 62,84 0,16 0,74 2,01 1,14
Silica fume 88,68 1,02 1,04 1,19 0,79 1,18 1,51 4,12
Tro trấu 88,42 0,24 0,64 1,13 0,11 2,20 0,38 6,67
Bảng 2. Tính chất cơ lý cơ bản của xi măng
TT Tên chỉ tiêu Đơn vị Yêu cầu theo TCVN 2682:2009 Kết quả
1 Cường độ nén, Rn
- 3 ngày ± 45 phút MPa ≥ 21 28,5
- 28 ngày ± 8 giờ ≥ 40 49,0
2 Thời gian đông kết:
- Bắt đầu Phút ≥ 45 115
- Kết thúc Phút ≤ 375 160
3 Kích thước hạt trung bình µm - 23,72
4 Khối lượng riêng g/cm3 - 3,1
5 Lượng nước tiêu chuẩn % - 29,0
Bảng 3. Tính chất cơ lý cơ bản của cốt liệu
STT Tên chỉ tiêu Đơn vị Cát Đá 5-10 Đá 10-20
1 Khối lượng riêng ở trạng thái khô g/cm3 2,61 2,74 2,77
2 Khối lượng riêng ở trạng thái bão hòa khô bề mặt g/cm3 2,63 2,75 2,78
3 Khối lượng thể tích ở trạng thái lèn chặt kg/m3 1700 1583 1544
4 Độ rỗng ở trạng thái lèn chặt % 35,0 42,9 42,1
5 Mô đun độ lớn - 2,36 - -
6 Độ hút nước bão hòa khô bề mặt % 0,75 0,84 0,84
2.2. Cấp phối bê tông
So với bê tông thông thường, bê tông chất lượng cao có tỷ lệ nước trên chất kết dính (N/CKD)
thấp (dưới 0,4) và lượng dùng chất kết dính (xi măng + phụ gia khoáng hoạt tính) tương đối lớn [1].
Một trong các yếu tố ảnh hưởng tới tính công tác của hỗn hợp bê tông và cường độ của bê tông là tỷ lệ
giữa thể tích hồ xi măng và thể tích cốt liệu. Thông thường khi tăng lượng hồ xi măng, nghĩa là tăng
15
Ân, V. V. T., Đại, B. D. / Tạp chí Khoa học Công nghệ Xây dựng
chiều dày lớp hồ xi măng bao quanh cốt liệu, thì độ lưu động của hỗn hợp bê tông và cường độ của bê
tông tăng. Nhưng sự tăng cường độ do tăng chiều dày lớp đá xi măng chỉ đến một giới hạn nhất định
rồi dừng lại. Hơn nữa để tăng lượng hồ xi măng thì phải tăng lượng dùng xi măng, là một biện pháp
vừa không kinh tế vừa làm tăng lượng nhiệt thuỷ hoá, tăng sự co ngót của bê tông. Theo Mehta và
Aitcin [14], trong bê tông chất lượng cao, lượng hồ chất kết dính (chất kết dính + nước) tối ưu chiếm
khoảng 32-35% thể tích bê tông, tương ứng với lượng dùng chất kết dính khoảng 450-550 kg/m3.
Để nghiên cứu ảnh hưởng của tro trấu và silica fume tới tính chất của bê tông chất lượng cao,
03 cấp phối đối chứng sử dụng 100% xi măng với tỷ lệ N/CKD tương ứng 0,39; 0,36 và 0,33 được
tính toán theo phương pháp thể tích tuyệt đối. Bảng tổng hợp các cấp phối đối chứng được đưa ra ở
Bảng 4. Để đánh giá ảnh hưởng của tro trấu và silica fume đến các tính chất của bê tông chất lượng
cao, các mẫu phụ gia khoáng (TTU, SFN, SFK, SFU) được sử dụng lần lượt để thay thế 10% khối
lượng xi măng ở các cấp phối đối chứng có tỷ lệ N/CKD khác nhau. Phụ gia siêu dẻo (SD) tính theo
hàm lượng dung dịch so với chất kết dính được sử dụng để điều chỉnh tính công tác của hỗn hợp bê
tông đạt trong khoảng 150-220 mm.
Bảng 4. Cấp phối bê tông đối chứng ở các tỷ lệ N/CKD khác nhau
N/CKD XM (kg) SD (%) Cát (kg)
Đá dăm (kg)
Nước (kg) Độ sụt (mm)
5-10 10-20
0,33 500 0,87 739 313 749 165 195
0,36 500 0,80 722 306 733 180 215
0,39 450 0,80 745 316 755 175,5 190
2.3. Chế tạo mẫu thử và phương pháp nghiên cứu
Hỗn hợp bê tông sau khi nhào trộn được xác định độ sụt và tạo hình mẫu lập phương có kích
thước 10 × 10 × 10 cm3 trên bàn rung chấn động. Hỗn hợp bê tông được đổ vào khuôn thành 2 lớp,
mỗi lớp rung 10 giây. Mẫu được dưỡng hộ trong phòng thí nghiệm và tháo khuôn sau 24 giờ sau đó
được ngâm trong nước cho đến tuổi thí nghiệm. Mẫu thí nghiệm chống thấm ion clo có đường kính
100 mm, dày 50 mm được cắt từ các mẫu hình trụ 100 × 200 mm. Nghiên cứu sử dụng các phương
pháp thí nghiệm theo hệ thống tiêu chuẩn TCVN để xác định các tính chất của hỗn hợp bê tông và bê
tông đã rắn chắc.
3. Kết quả thực nghiệm và bàn luận
3.1. Đánh giá ảnh hưởng của độ nghiền mịn của silica fume kết nén đến tính chất của bê tông
Hàm lượng phụ gia siêu dẻo, độ sụt và cường độ nén ở các ngày tuổi của các cấp phối bê tông
có tỷ lệ N/CKD khác nhau sử dụng các loại phụ gia khoáng khác nhau được đưa ra trên Bảng 5. So
sánh kết quả về độ sụt và hàm lượng sử dụng phụ gia siêu dẻo khi sử dụng các mẫu silica fume có độ
phân tán mịn khác nhau bê tông sử dụng mẫu silica fume kết nén (SFN) có kích thước hạt trung bình
đến 61 µm thì lượng phụ gia siêu dẻo yêu cầu tăng lên đến 0,5% để đạt được tính công tác tương tự
cấp phối đối chứng. Một điểm khác biệt dễ dàng quan sát thấy khi trộn hỗn hợp bê tông, thử nghiệm
độ sụt và tạo hình mẫu bê tông là hỗn hợp bê tông có chứa silica fume kết nén rất quánh và suy giảm
độ sụt nhanh hơn so với hỗn hợp đối chứng. Lượng phụ gia siêu dẻo cần sử dụng để đạt độ sụt tương
16
Ân, V. V. T., Đại, B. D. / Tạp chí Khoa học Công nghệ Xây dựng
đương mẫu đối chứng giảm dần từ silica fume kết nén có kích thước hạt trung bình rất lớn (SFN) đến
mẫu silica fume có kích thước hạt trung bình nhỏ hơn (SFU). Điều này cho thấy mức độ phân tán của
mẫu silica fume ảnh hưởng rõ ràng đến hiệu ứng điền đầy và hiệu ứng ổ bi của các hạt silica fume
trong hỗn hợp rắn chất kết dính từ đó ảnh hưởng đến tính công tác hoặc lượng cần nước (phụ gia siêu
dẻo) của hỗn hợp bê tông. Các cấp phối có chứa silica fume đều có lượng cần phụ gia siêu dẻo cao
hơn cấp phối đối chứng để đạt cùng độ sụt.
Bảng 5. Tính chất của bê tông chất lượng cao sử dụng các loại phụ gia khoáng
STT N/CKD
SD XM SFN SFK SFU TTU Độ sụt Cường độ chịu nén, MPa
(%) (%) (%) (%) (%) (%) (mm) 1 ngày 3 ngày 7 ngày 28 ngày
1 0,33 0,87 100 0 0 0 0 195 26,2 47,1 63,9 74,0
2 0,36 0,80 100 0 0 0 0 215 23,5 42,4 57,1 67,0
3 0,39 0,80 100 0 0 0 0 190 21,6 38,8 52,7 61,0
4 0,33 1,40 90 10 0 0 0 200 26,4 48,5 67,0 74,9
5 0,36 1,30 90 10 0 0 0 210 23,2 44,4 62,1 68,8
6 0,39 1,30 90 10 0 0 0 170 22,1 40,7 56,3 62,8
7 0,33 1,20 90 0 10 0 0 190 30,1 57,2 70,1 80,1
8 0,36 1,10 90 0 10 0 0 200 27,6 51,8 63,9 72,9
9 0,39 1,10 90 0 10 0 0 170 25,2 47,2 59,4 67,8
10 0,33 0,93 90 0 0 10 0 220 32,7 60,8 74,9 85,1
11 0,36 0,82 90 0 0 10 0 175 29,8 55,6 68,2 77,3
12 0,39 0,85 90 0 0 10 0 190 27,6 50,5 63,1 71,6
13 0,33 0,83 90 0 0 0 10 185 32,1 60,0 74,1 84,2
14 0,36 0,82 90 0 0 0 10 210 29,2 54,5 67,1 76,5
15 0,39 0,82 90 0 0 0 10 180 26,6 49,1 61,5 69,9
Hình 2. Ảnh hưởng của các loại silica fume có độ
mịn khác nhau đến cường độ nén của bê tông có
N/CKD = 0,33
Kết quả cường độ nén của các cấp phối trên
Bảng 5 và Hình 2–4 cho thấy độ nghiền mịn ban
đầu của silica fume có ảnh hưởng rõ rệt đến cường
độ nén. Đối với cấp phối sử dụng silica fume,
không phụ thuộc vào tỷ lệ N/CKD và tuổi thí
nghiệm, cường độ bê tông có giá trị cao nhất khi sử
dụng silica fume có kích thước hạt trung bình nhỏ
nhất (SFU) và có giá trị thấp nhất khi sử dụng sil-
ica fume ở dạng kết nén (SFN). Các mẫu có chứa
silica fume đều cho cường độ nén cao hơn mẫu
đối chứng ở tất cả các ngày tuổi. Do các mẫu sil-
ica fume này có cùng thành phần khoáng hoá, chỉ
khác nhau về độ mịn nên có thể khẳng định rằng
cường độ của bê tông tỷ lệ thuận với độ mịn hay
mức độ phân tán của silica fume. Kết quả nghiên
cứu của Diamond và Shahu [4] đã cho thấy các
viên silica fume kết nén vẫn còn tồn tại thậm chí sau 2 giờ nghiền mịn. Những viên silica fume kết
nén có kích thước đến 50 µm vẫn còn tồn tại trong mẫu bê tông chất lượng cao. Điều này sẽ ảnh
17
Ân, V. V. T., Đại, B. D. / Tạp chí Khoa học Công nghệ Xây dựng
hưởng lớn đến các hiệu ứng vật lý (điền đầy và ổ bi) và khả năng puzzolanic của silica fume trong bê
tông [4].
Hình 3. Ảnh hưởng của các loại silica fume có độ mịn
khác nhau đến cường độ nén của bê tông có
N/CKD = 0,36
Hình 4. Ảnh hưởng của các loại silica fume có độ mịn
khác nhau đến cường độ nén của bê tông
có N/CKD = 0,39
3.2. So sánh hiệu quả của tro trấu và silica fume trong bê tông chất lượng cao
Hình 5. Sự phát triển cường độ nén bê tông có
chứa tro trấu và silica fume ở N/CKD = 0,33
So sánh các cấp phối có chứa 10% SFU và
TTU trên Bảng 5 cho thấy lượng phụ gia siêu dẻo
cần thiết để duy trì tính công tác giữa các cấp phối
có tỷ lệ N/CKD thấp (N/CKD = 0,33) chứa tro trấu
thấp hơn so với lượng dùng phụ gia siêu dẻo ở cấp
phối có chứa SFU. Ở các cấp phối có tỷ lệ N/CKD
cao hơn (N/CKD = 0,36 và 0,39) thì lượng dùng
phụ gia siêu dẻo của hỗn hợp chứa SFU và TTU là
tương đương nhau và cao hơn cấp phối đối chứng
(Bảng 5).
Kết quả trên các Hình 5–7 cho thấy rõ bê tông
có chứa tro trấu hoặc silica fume có sự phát triển
Hình 6. Sự phát triển cường độ nén bê tông có chứa
tro trấu và silica fume ở N/CKD = 0,36
Hình 7. Sự phát triển cường độ nén bê tông có chứa
tro trấu và silica fume ở N/CKD = 0,39
18
Ân, V. V. T., Đại, B. D. / Tạp chí Khoa học Công nghệ Xây dựng
cường độ nhanh hơn so với mẫu đối chứng. Thậm chí sau 1 ngày dưỡng hộ, cường độ bê tông có chứa
phụ gia khoáng hoạt tính đã bắt đầu cao hơn mẫu đối chứng. Ở các ngày tuổi 3, 7 và 28 ngày thì
cường độ nén của các mẫu bê tông có chứa phụ gia khoáng đều cao hơn khoảng 10 MPa so với mẫu
đối chứng ở tất cả các tỷ lệ N/CKD. Cường độ nén ở các ngày tuổi của bê tông có chứa TTU và SFU
đều tương đương nhau. Vì vậy, về mặt cường độ hoàn toàn có thể sử dụng tro trấu để thay thế silica
fume kết nén trong sản xuất bê tông chất lượng cao.
3.3. So sánh khả năng chống thấm ion clo của bê tông có chứa tro trấu hoặc silica fume
Hình 8. Độ thấm ion clo của bê tông
chất lượng cao
Kết quả thí nghiệm thấm ion clo trên Hình 8
cho thấy mức độ thấm ion clo của bê tông giảm
khi giảm lượng dùng nước (N/CKD). Khi thay thế
một phần xi măng bằng các loại phụ gia khoáng
thì xu hướng trên vẫn không thay đổi. Điều này
cho thấy khi giảm lượng dùng nước thì độ đặc chắc
của bê tông tăng lên, kích thước lỗ rỗng trong bê
tông giảm làm ngăn cản khả năng dịch chuyển pha
lỏng và do đó ion clo. Rõ ràng, việc sử dụng phụ
gia khoáng silica fume hoặc tro trấu đã làm tăng
mạnh khả năng chống thấm ion clo của bê tông.
Khả năng chống thấm ionclo của mẫu có chứa sil-
ica fume tốt hơn so với mẫu có chứa tro trấu. Độ
nghiền mịn của silica fume kết nén ảnh hưởng rõ rệt tới độ chống thấm ion clo của bê tông. Silica
fume có độ mịn hơn (SFU) cho độ thấm ion clo của bê tông thấp hơn mẫu có chứa silica fume có độ
mịn kém hơn (SFN).
4. Kết luận
Dựa vào các kết quả thực nghiệm thu được trong nghiên cứu, các kết luận sau đây được rút ra:
- Sản phẩm silica fume kết nén trên thị trường có kích thước hạt đạt đến 61 µm, khi sử dụng trong
hỗn hợp bê tông chất lượng cao không được phân tán phù hợp sẽ ảnh hưởng lớn đến các tính chất của
hỗn hợp bê tông. Lượng phụ gia siêu dẻo tăng 0,5% so với hỗn hợp đối chứng để hỗn hợp bê tông có
chứa silica fume kết nén đạt cùng độ sụt. Khi tăng độ nghiền mịn của silica fume kết nén sẽ làm giảm
lượng dùng phụ gia siêu dẻo (giảm lượng cần nước), tăng cường độ nén và tăng khả năng chống thấm
ion clo của bê tông.
- Khi được nghiền mịn đến độ mịn tương đương nhau (khoảng 5,1 µm), bê tông chất lượng cao
có chứa tro trấu nghiền mịn có lượng cần nước (phụ gia siêu dẻo) và cường độ nén tương đương bê
tông có chứa silica fume nghiền mịn. Khả năng chống thấm ion clo của bê tông có chứa tro trấu thấp
hơn mẫu có chứa silica fume. Phụ gia khoáng cải thiện rõ rệt các tính chất của bê tông so với mẫu đối
chứng không sử dụng phụ gia.
- Khi sử dụng silica fume ở dạng kết nén, cần có các biện pháp phù hợp như nghiền mịn nhằm
đảm bảo độ phân tán của silica fume trong hỗn hợp bê tông từ đó phát huy tối đa vai trò của phụ gia
khoáng silica fume trong bê tông. Tro trấu với chế độ đốt hợp lý có thể thay thế silica fume kết nén để
sản xuất bê tông chất lượng cao tại Việt Nam.
19
Ân, V. V. T., Đại, B. D. / Tạp chí Khoa học Công nghệ Xây dựng
Tài liệu tham khảo
[1] Aı¨tcin, P.-C. (2004). High performance concrete. The Taylor & Francis e-Library.
[2] Tang, M.-C. (2004). High performance concrete—past, present and future. In Proceedings of the 1st
International Symposium on Ultra High Performance Concrete, Kassel, Germany, 3–9.
[3] Zain, M. F. M., Safiuddin, M., Mahmud, H. (2000). Development of high performance concrete using
silica fume at relatively high water–binder ratios. Cement and Concrete Research, 30(9):1501–1505.
[4] Diamond, S., Sahu, S. (2006). Densified silica fume: particle sizes and dispersion in concrete. Materials
and Structures, 39(9):849–859.
[5] Marusin, S. L., Shotwell, L. B. (2000). Alkali-silica reaction in concrete caused by densified silica fume
lumps: A case study. Cement, Concrete and Aggregates, 22(2):90–94.
[6] Maas, A. J., Ideker, J. H., Juenger, M. C. G. (2007). Alkali silica reactivity of agglomerated silica fume.
Cement and Concrete Research, 37(2):166–174.
[7] Zhang, M.-H., Malhotra, V. M. (1996). High-performance concrete incorporating rice husk ash as a
supplementary cementing material. ACI Materials Journal, 93:629–636.
[8] Rizwan, S. A. (2006). High-performance mortars and concrete using secondary raw materials. PhD the-
sis, Faculty of Maschinenbau, Verfahrens-und Energietechnik der Technischen Bergakademie Freiberg,
Germany.
[9] Chandrasekhar, S., Pramada, P. N., Raghavan, P., Satyanarayana, K. G., Gupta, T. N. (2002). Microsilica
from rice husk as a possible substitute for condensed silica fume for high performance concrete. Journal
of Materials Science Letters, 21(16):1245–1247.
[10] Isaia, G. C., Gastaldini, A. L. G., Moraes, R. (2003). Physical and pozzolanic action of mineral additions
on the mechanical strength of high-performance concrete. Cement & Concrete Composites, 25(1):69–76.
[11] Bui, D. D. (2001). Rice husk ash a mineral admixture for high performance concrete. Delft University
Press.
[12] Ro¨ßler, C., Bui, D.-D., Ludwig, H.-M. (2013). Mesoporous structure and pozzolanic reactivity of rice
husk ash in cementitious system. Construction and Building Materials, 43:208–216.
[13] Van, V.-T.-A., Ro¨ßler, C., Bui, D.-D., Ludwig, H.-M. (2014). Pozzolanic reactivity of mesoporous amor-
phous rice husk ash in portlandite solution. Construction and Building Materials, 59:111–119.
[14] Mehta, P. K., Aı¨tcin, P.-C. C. (1990). Principles underlying production of high-performance concrete.
Cement, Concrete and Aggregates, 12(2):70–78.
20