Phương pháp xác định sức chịu tải của cọc

Nguyễn Kế Tường... Phương “T” pháp xác định sức chịu tải của cọc 
 70 
PHƢƠNG PHÁP “T” XÁC ĐỊNH SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC 
Nguyễn Kế Tƣờng(1), Nguyễn Minh Hùng(2), Nguyễn Minh Thi(2) 
(1) Trường đại học Tôn Đức Thắng; (2)Trường đại học Thủ Dầu Một 
Ngày nhận 29/12/2016; Chấp nhận đăng 29/01/2017; Email: nguyenketuong@tdt.edu.vn 
Tóm tắt 
Móng cọc áp dụng cho các công trình có tải trọng truyền vào đất nền lớn hơn khả năng 
chịu lực của móng nông trên nền đất và móng cọc chuyển tải trọng công trình vào sâu trong 
nền đến những lớp đất tốt hơn bên dưới. Nhóm cọc và nền đất cùng làm việc đồng thời để nâng, 
giữ công trình bên trên luôn cân bằng và ổn định. Lựa chọn tiết diện, chiều dài, số lượng cọc 
và bố trí cọc cho phù hợp với điều kiện tải trọng, điều kiện địa chất công trình, điều kiện về 
thiết bị thi công là vấn đề khó khăn trong thiết kế thi công móng cọc công trình để đạt hiệu quả 
kinh tế. Phân tích áp lực của đất nền tác dụng lên móng cọc để xác định sức chịu tải của cọc và 
lựa chọn tiết diện, chiều dài và bố trí cọc cho phù hợp với điều kiện tải trọng công trình, điều 
kiện địa chất công trình, điều kiện về thiết bị thi công sẽ mang lại hiệu quả kinh tế cao. Nhóm 
tác giả nghiên cứu đề xuất một phương pháp mới gọi là phương pháp cân bằng áp lực đất và 
thiết lập một công thức mới tính sức chịu tải của cọc theo đất nền dựa trên cơ sở cân bằng áp 
lực đất nền xung quanh cọc. Kết quả tính toán sức chịu tải theo công thức này và so sánh với 
các giá trị của cọc theo kết quả ép cọc, thí nghiệm nén tĩnh cọc tại hiện trường. Các giá trị tính 
toán sức chịu tải theo công thức này tương thích với các giá trị thu được từ ép cọc và thử cọc. 
Từ khóa: nhóm cọc, sức chịu tải, nền đất, công thức, phương pháp T. 
Abstract 
METHOD “T” FOR DETERMINATION OF PILE BEARING CAPACITY 
Pile foundations are used to transfer the building loads into strong soil layers located 
deeply below the ground surface. The determination of pile lengths, number and disposition of 
piles in a group is a difficult task in the design of a pile foundation. An appropriate design of 
pile foundation in consideration of the loads applied to the building, geotechnical conditions at 
the construction site and construction techniques will result in a cost-effective design. In this 
work, the authors aim to present a method for determining the bearing capacity of piles, called 
“soil earth pressure balanced method”. The bearing capacities of piles calculated with the 
proposed method are compared with the results of pile load testing conducted on the field and 
good agreement between these values are found. 
1. Đặt vấn đề 
Hiện tại, khi thiết kế móng cọc thường sử dụng các công thức kinh nghiệm, các bảng tra 
kinh nghiệm để xác định khả năng chịu lực cho cọc và cả nhóm cọc [2]. Các giá trị tính toán 
sức chịu tải của cọc theo lý thuyết và thực tế sau khi thí nghiệm hiện trường để xác định sức 
chịu tải cọc với số lượng cọc thử rất ít, chỉ tối thiểu có 2 cọc hoặc 1% số lượng cọc [3] trong 
Tạp chí Khoa học Đại học Thủ Dầu Một Số 1(32)-2017 
 71 
công trình, từ cơ sở này nguòi thiết kế phải xác định sức chịu tải cho toàn bộ cọc trong công 
trình, 99% số cọc không thử tải cần được đánh giá hợp lý về sức chịu tải để đem lại sự an toàn 
và hiệu quả kinh tế. Nhóm tác giả nghiên cứu đề xuất một phương pháp mới gọi là phương 
pháp cân bằng áp lực đất và thiết lập một công thức mới tính sức chịu tải của cọc theo đất nền 
dựa trên cơ sở cân bằng áp lực đất nền xung quanh cọc. Kết quả nghiên cứu này sẽ đem lại sự 
an toàn và hiệu quả cho công trình có sử dụng móng cọc. 
2. Lập công thức xác định sức chịu tải của cọc theo phƣơng pháp ứng suất của đất nền 
Sức chịu tải cực hạn của cọc tính theo công thức [2] 
Rc,u = (qp.Ap + u fi.hi) (1) 
- Theo Terzaghi 
 cọc tròn: qp= 1.3 c.Nc + q.Nq +0,3.B.N; 
 cọc vuông: qp= 1.3 c.Nc + q.Nq +0,4.B.N; 
Trong đó: 
2
2.cos (45 )
2
q
a
N
a

 
 ; gNN qc cot).1( ; 
.
2
( 1)
2 cos
p yKtg
N


 ; 
(0.75 ).
2
tg
a e

  
Hệ số Kp.y phụ thuộc vào góc ma sát trong và tra bảng 4.2 trong [3] 
- Theo Meyerhof: 2. (45 )
2
tg
qN e tg
    ; ( 1).c qN N ctg ; ( 1). (1.4 )qN N tg  
- Theo Hansen: 2. (45 )
2
tg
qN e tg
    ; ( 1).c qN N ctg ; 1.5.( 1).qN N tg  
- Theo Vesic: 2. (45 )
2
tg
qN e tg
    ; ( 1).c qN N ctg ; 2.( 1).qN N tg  
Trong (1) qp là cường độ của đất dưới mũi cọc, fi là cường độ lực ma sát của đất dọc thân 
cọc, xác định các giá trị này mỗi phương pháp tính mỗi khác, không có tính hội tụ. Với phương 
pháp chỉ tiêu cơ lý của đất nền thì phải dựa vào bảng tra số 2; 3 trong [2]. Với phương pháp chỉ 
tiêu cơ lý của đất nền thì dựa vào đồ thị hình G1, bảng G1. Với phương pháp xác định sức chịu 
tải theo thí nghiệm xuyên tiêu chuẩn SPT- theo Meyerhof [2] sử dụng công thức kinh nghiệm 
G7, G8; theo công thức Nhật Bản [2] thì sử dụng hình G2. Với phương pháp xác định sức chịu 
tải của cọc theo sức kháng mũi xuyên tĩnh qc theo công thức G13, G14 và bảng G2. Với 
phương pháp tính theo hệ số -Tomlinson,1995 sử dụng các đồ thị hình 3.51[6]. Với phương 
pháp tính theo hệ số β-Burland,1973 sử dụng các đồ thị hình 3.52[6]. Với phương pháp tính 
theo hệ số -ViJayvergiya và Focht,1972 sử dụng các đồ thị hình 3.53 [6]. 
Theo các phương pháp nêu trên thì tính chính xác và phù hợp với giá trị thực tế của sức 
chịu tải đất nền cho cọc không lớn vì các số liệu tham khảo trên đồ thị và các bảng tra của các 
công thức kinh nghiệm ở các nơi không hoàn toàn tương thích khi tính sức chịu tải cho cọc theo 
đất nền. Vì vậy, nhóm tác giả đề xuất một phương pháp xác định sức chịu tải của cọc đại trà 
dựa trên phân tích tương quan giữa ứng suất của nền đất và sức chịu tải của cọc thử tĩnh. 
Cường độ đất dưới mũi cọc, qp- tính theo công thức: qp= c.Nc + q.Nq ; [1], [3] thể hiện 
khả năng chịu lực của nền đất tính theo nhóm tác giả, như sau: 
Nguyễn Kế Tường... Phương “T” pháp xác định sức chịu tải của cọc 
 72 
 . .
1 sin
(( . ). . )
1 sin
tg tg
p T i i
c c
q h e e
tg tg
  



  
 (2) 
Lực ma sát bên đơn vị của đất xung quanh cọc theo nhóm tác giả đề xuất tính theo công 
thức (3): ,. .i ai T vz aif c K tg   (3) 
Trong đó: cai: Lực dính giữa thân cọc và đất lớp đất thứ i; với cọc đóng bê tông cốt thép, 
cai= ci trong đó ci là lực dính của đất nền lớp thứ i, kN/m
2; 'vz: Ứng suất hữu hiệu trong nền 
đất theo phương thẳng đứng dọc theo chiều dài cọc tại độ sâu z, kN/m2; 'vi = i.hi; K là hệ số 
ảnh hưởng của áp lực đất xung quanh cọc do nhóm tác giả đề xuất, K=0,5(Ka+Kp); Ka, Kp là hệ 
số áp lực đất chủ động và bị động của đất quanh cọc đối với cọc; ai: Góc ma sát giữa cọc và 
đất nền quanh cọc dọc theo thân cọc; cọc bê tông hạ bằng phương pháp đóng, ép thì ai= , 
trong đó là góc ma sát trong của đất nền, độ; T: Hệ số ma sát xét ảnh hưởng của áp lực đất 
quanh cọc lên cọc dọc theo phương chiều dài cọc, T = (0,25 ÷1) phụ thuộc vào loại cọc và 
loại đất nền, phương pháp hạ cọc, trong nghiên cứu này tác giả tính toán với giá trị T = 0,25 - 
cọc ép bê tông cốt thép; hi: Chiều dày từng lớp đất cọc đi xuyên qua, mét; : Góc ma sát trong 
của lớp đất tại mũi cọc, độ. Giá trị sức chịu tải của cọc theo đất nền theo các công thức (1), (2), 
(3) được thể hiện trong các bảng tính ở mục sau với các công trình cụ thể. 
3. Kết quả tính toán sức chịu tải của cọc theo phƣơng pháp ứng suất của đất nền 
3.1. Chung cư 16 tầng, đường Lê đức Thọ (phường 13-14, quận Gò Vấp, TP. Hồ Chí Minh). 
Cọc có đường kính 40 cm; cọc dài 19,8 m. Tài liệu địa chất như sau: 
Bảng 1. Số liệu địa chất công trình chung cư 16 tầng đường Lê Đức Thọ 
STT Bề dày lớp đất (m) Độ sâu lớp đất (m) 
Trọng lượng riêng hiệu 
quả (kN/m3) 
Lực dính hiệu 
quả (kN/m2) 
Góc ma sát 
trong (độ) 
1 5.8 5.8 14.9 10.6 2.56 
2 3.9 9.7 19.3 29.8 8.25 
3 3.7 13.4 19.1 13.4 24.3 
4 11.8 25.2 19.7 10.3 28 
5 3.8 29.0 21.3 67.8 15 
Bảng 2. Sức chịu tải của cọc theo đất nền tại công trình chung cư 16 tầng, đường Lê đức Thọ 
Chiều dài và tiết diện cọc 
(m) 
Sức chịu tải của cọc Rc,k 
theo tác giả (kN) 
Sức chịu tải từ ép cọc và thí nghiệm nén 
tĩnh, Qa (kN) 
29 -  =0,4 3523 3400÷3600 - 30 cọc 
3.2. Công trình Trung tâm Y tế Cần Giuộc (36 đường Nghĩa Sĩ Cần Giuộc, tỉnh Long An) 
Bảng 3. Số liệu địa chất công trình Trung tâm Y tế Cần Giuộc 
STT 
Bề dày 
lớp đất (m) 
Độ sâu 
lớp đất (m) 
Trọng lượng riêng hiệu 
quả (kN/m3) 
Lực đính hiệu quả 
(kN/m2) 
Góc ma 
sát trong (độ) 
1 7 7 4.2 3.2 4 
2 12 19 9.5 37.7 16.29 
Bảng 4. Sức chịu tải của cọc theo đất nền tại công trình Trung tâm Y tế Cần Giuộc 
Chiều dài và tiết diện cọc 
(m) 
Sức chịu tải của cọc Rc,k 
theo tác giả (kN) 
Sức chịu tải từ ép cọc và thí nghiệm nén 
tĩnh, Qa (kN) 
19 - 0.25x0.25 795 770÷800 - 30 cọc 
Tạp chí Khoa học Đại học Thủ Dầu Một Số 1(32)-2017 
 73 
3.3. Công trình Trung tâm Điều dưỡng và phục hồi chức năng (28 Lữ Gia, TP. Đà Lạt) 
Bảng 5. Số liệu địa chất công trình Trung tâm Điều dưỡng và phục hồi chức năng 
STT 
Bề dày 
lớp đất (m) 
Độ sâu 
lớp đất (m) 
Trọng lượng riêng hiệu 
quả (kN/m3) 
Lực đính hiệu quả 
(kN/m2) 
Góc ma sát 
trong (độ) 
1 0.5 0.5 15 10 5 
2 4.5 5 16.8 37.8 12.46 
3 6 11 7.1 34.2 13.55 
4 6 17 7 18 12.45 
5 6.4 23.4 7.6 34.1 18.3 
Bảng 6. Sức chịu tải của cọc theo đất nền tại công trình 
Trung tâm Điều dưỡng và phục hồi chức năng 
Chiều dài và tiết 
diện cọc (m) 
Sức chịu tải của cọc Rc,k 
theo tác giả (kN) 
Sức chịu tải từ ép cọc và thí nghiệm 
nén tĩnh, Qa (kN) 
23.4 - 0.3x0.3 1323 1280÷1450- 30 cọc 
3.4. Công trình Bệnh viện Sản nhi Long An (tỉnh lộ 827, phường 7, TP Tân An) 
Bảng 7. Số liệu địa chất công trình Bệnh viện Chuyên khoa sản Long An 
STT 
Bề dày lớp đất 
(m) 
Độ sâu lớp đất 
(m) 
Trọng lượng riêng hiệu 
quả (kN/m3) 
Lực đính hiệu quả 
(kN/m2) 
Góc ma sát 
trong (độ) 
1 1.6 1.6 5.4 6.2 3.13 
2 3.7 5.3 7.7 6.2 6.13 
3 2.3 7.6 9.2 25.8 15.01 
4 9.4 19 15,7 35.8 16.32 
Bảng 8. Sức chịu tải của cọc tại công trình Bệnh viện Chuyên khoa sản Long An 
Chiều dài 
và tiết diện cọc (m) 
Sức chịu tải của cọc Rc,k 
theo tác giả (kN) 
Sức chịu tải từ ép cọc 
và thí nghiệm nén tĩnh, Qa (kN) 
19 - 0.25x0.25 263 220÷280 - 30 cọc 
4. Tổng hợp kết quả sức chịu tải của cọc theo đất nền từ thí nghiệm hiện trƣờng và 
tính toán theo phƣơng pháp ứng suất của nền đất 
Sức chịu tải của cọc theo đất nền có thể xác định tại hiện trường theo các phương pháp 
thử cọc bằng tải trọng tĩnh nén dọc trục, thí nghiệm thử cọc bằng tải động và thí nghiệm xuyên 
đất. Trong đó thí nghiệm thử cọc bằng tải trọng tĩnh nén dọc trục là chính xác nhất về khả năng 
chịu tải của cọc theo TCVN 9393:2012 Cọc-Phương pháp thí nghiệm tại hiện trường bằng tải 
ép tĩnh dọc trục. Giá trị sức chịu tải của cọc theo đất nền của các công trình nghiên cứu thể hiện 
theo bảng sau, kết quả này căn cứ các kết quả thí nghiệm hiện trường, thể hiện trong bảng 9. 
Bảng 9. Bảng so sánh kết quả tính toán và thí nghiệm hiện trường về sức chịu tải của cọc 
S
T
T 
Tên công trình Số 
lượng 
cọc thử 
Tiết diện 
cọc thử 
(cm) 
Chiều 
dài cọc 
thử (m) 
Sức chịu tải từ 
ép cọc và thí 
nghiệm nén 
tĩnh, Qa (kN) 
Sức chịu tải 
của cọc 
Rc,k theo tác 
giả (kN) 
So sánh 
theo % 
1 
Chung cư 16 tầng 
Lê Đức Thọ 
30  50 29 3400÷3600 3523 -16÷6 
2 
Trung tâm Điều dưỡng 
và phục hồi chức năng 
30 30x30 23.4 1280÷1450 1323 -3÷9 
Nguyễn Kế Tường... Phương “T” pháp xác định sức chịu tải của cọc 
 74 
3 
Trung tâm Y tế 
Cần Giuộc 
30 25x25 19 770÷800 795 -3÷0.6 
4 
Bệnh viện Sản nhi 
Long An 
30 20x20 11 220÷280 263 -16÷6 
Căn cứ kết quả thí nghiệm và tính toán trong bảng 9, kết quả tính toán theo công thức và 
phương pháp của tác giả phù hợp về kết quả thí nghiện hiện trường bằng phương pháp nén dọc 
trục, nén ép thi công cọc. Số lượng cọc thí nghiệm để so sánh là 120 cọc. 
5. Kết luận 
- Cách tính của tác giả sử dụng chỉ tiêu vật lý và cơ học của đất để tính toán kết quả, 
không sử dụng bảng tra nên tính phù hợp cao hơn so với các phương pháp sử dụng bảng tra 
trước đây 
- Phương pháp xác định sức chịu tải của cọc theo đất nền nêu trên của tác giả có giá 
trị tính toán phù hợp tương đối tốt với thực tế thực tế của nền đất 
- Sử dụng phương pháp này có thể dự đoán kết quả về sức chịu tải cọc đại trà trong 
công trình sau khi có kết quả thử cọc bằng phương pháp hiện trường hay lý lịch ép cọc thử 
để tiết kiệm chi phí và an toàn cho công trình. 
- Phương pháp tính này chỉ mới so sánh đối với cọc ép, đúc sẵn, chưa so sánh với cọc 
khoan nhồi va các loại cọc khác. 
0
500
1000
1500
2000
2500
3000
3500
4000
1 2 3 4
VỊ trí công trình
R
c
,k
 (
 T
ấ
n
 )
Rc,k theo tác giả Qa theo thực tế min Qa theo thực tế max
Hình 1. Đồ thị so sánh kết quả tính toán và thí nghiệm hiện trường 
TÀI LIỆU THAM KHẢO 
[1] TCVN 10304: 2014 Móng cọc -Tiêu chuẩn thiết kế. 
[2] TCVN 9393:2012 Cọc - Phương pháp thử nghiệm hiện trường bằng tải trọng tĩnh ép dọc trục. 
[3] Joseph E. Bowel (1996), Foundation Analysis And Design, fifth edition, McGraw-Hill 
International Editions. 
[4] Tài liệu địa chất và thử tĩnh cọc của công trình: Chung cư 16 tầng (đường Lê Đức Thọ, phường 
13-14, quận Gò Vấp, TP Hồ Chí Minh), Trung tâm Y tế Cần Giuộc (số 36 đường Nghĩa Sĩ Cần 
Giuộc, tỉnh Long An - cọc số 1-2), Trung tâm Điều dưỡng và phục hồi chức năng (Đoàn điều 
dưỡng 198, số 28 Lữ Gia, TP. Đà Lạt), Bệnh viện Sản nhi Long An (tỉnh lộ 827, phường 7, TP. 
Tân An, tỉnh Long An)